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条文规则，《燃气工程制图标准》编制组按章、节、条次序编制了本标准的条文说明，对条 文规则的目的、根据以及施行中需注意的有关事项进行了说明。可是，本条文说明不具备与 标准正文对等的法律效力，仅供运用者作为了解和掌握标准规则的参看。 1总则 1.0.1本标准的编制准则是尽量与国家现行的有关标准谐和、一起，并恰当考虑已沿用多年 的制图规则和习气，根据燃气工程的特征，使其便利操作和处理。 1.0.2本标准也适用于改建、扩建项目华夏有燃气设备的实习测绘图的制造。 1.0.4本标准只规则了城镇燃气工程制图的根柢需求，不可能将工程中呈现的全部专业内容 全部包括在内。因而，遇到本标准未规则的专业制图内容时，应施行国家现行有关标准。 (2)用于冲刷的管道，可根据具体情况设置固定管或接头。 (3)密封液管道 管道安排时，应了解泵是不是带有密封液体系，该体系一般由制造厂计划及配套供给。泵的管道应与密封液设备及管道和谐安排。 5.13泵的特别用途管道 在某些情况下，为维护泵体不受损坏并能正常作业，泵的进、出口管道上常设置维护管道、自起动管道等。配管时这类旁通支管的联接应尽量挨近主管的阀。 (1)暖泵管道：运送230℃以上介质的泵组中，常在泵的出口阀(组)前后设置使液体少数回流的旁通管作为暖泵管道。也可在止回阀的阀瓣上钻一小孔来代替暖泵管道，见DM305B14-03-1图暖泵管线。 DM305B14-03-1图暖泵管线 (2)预冷管道：运送低温介质的泵组中，常在泵的出口阀(组)前后设置DN20(或 DN25)旁通管道(带切断阀)。 (3)小流量旁通管：当泵的作业流量低于额定流量的20％时，常设置小流量旁通 管，见DM305B14-03-2图小流量旁通管线。 DM305B14-03-2图小流量旁通管线 (4)高扬程旁通管：为避免高扬程备用泵出口阀板因单侧受压过大，不易翻开，常设旁通管予以处理，见DM305B14-03-3图高扬程旁通管线。 DM305B14-03-3图高扬程旁通管线 (5)防凝管道：环境温度低于运送物料的倾点或凝点时，其备用泵的进、出口常设置DN20的防凝旁通管，见DM305B14-03-4图。防凝管线。一般防凝管道需求伴热保温。 c.带外环型 PN=2.0～25.0MPa，DN=15～600mm，T/T1=4.5/3.0mm； 1.3离心式紧缩机机组及其从属设备的组织应满足制造厂的需求。 1.4离心式紧缩机组织在室内时，设置起吊设备的准则： （1）在单层厂房内组织多台离心式紧缩机时或最大部件分量跨越1吨时，宜设置起吊设备。 （2）离心式紧缩机组织在厂房内二楼时，应设置起吊设备。 1.5离心式紧缩机组织在室外时，为了大型组合件的修补和运送，应考虑所需修补通道，并与厂区旅程相通。 1.6室内组织的离心式紧缩机，其根底应考虑隔振，并与厂房的根底离隔。 1.7为便于出入厂房，楼梯应接近通道。并设置第二楼梯或直爬梯，便于紧急情况时松懈。 1.8运送可燃气体的离心式紧缩机与明火设备、非防爆的电气设备的距离，应符合国家现行的《爆破和火灾危险场合电力设备方案标准》和“防火标准”的有关规则。 2离心式紧缩机组织的一般需求 2.1为了安全，离心式紧缩机与分馏设备距离应大于10m，其厂房外缘与旅程边缘的距离应大于5m。 2.2在厂房内组织离心式紧缩机时，应满足下列需求： （1）机组与厂房墙面的净距应满足离心式紧缩机或许驱动机的活塞、曲轴、转子等的修补需求，并且不应小于2m。 （2）机组一侧应有放置最大部件及进行修补作业部件的场合，多台机组可考虑共用修补场合。 （3）离心式紧缩机组织在厂房内二楼时，应按机组的最大部件设置吊装孔。
（4）离心式紧缩机和驱动机的全部表面控制盘应安排在接近驱动机的端部一侧，并应有修补通道。 （5）离心式紧缩机两头应有消防通道。 2.3离心式紧缩机机组(汽轮机驱动)根底的最小高度应由以下要素断定： 存在于加氢精制及加氢裂化设备高温（300～420℃）的反响器、加热炉管及技术管线。腐蚀形状为H2S对钢的化学腐蚀。在富氢的环境中90%～98%的有机硫将转化为硫化氢。在氢的推动下可使H2S加速对钢材的腐蚀。各种钢材的H2+H2S的腐蚀率可按库柏-高曼（Couper-Gtorman）曲线挑选。这类腐蚀受温度的影响比较大，在＜260℃时无腐蚀，在260～340℃时，腐蚀开始产生，并随温度添加而腐蚀加剧。在340～400℃时，H2S开始分解生成氢（H2）和单质硫（S），因而呈高温硫腐蚀。在426～480℃时，高温硫对金属材料的腐蚀最快。高温硫腐蚀多为均匀腐蚀，但在易受冲刷部位呈不均匀腐蚀，甚至有些穿孔，工程上一般选用耐蚀材料，如恰当选用合金钢以替代碳素钢。对操作温度等于或高于250℃，介质为H2S/H2的材料选用，应依据高温H2S/H2对各钢种的腐蚀率按附录C中图C-1及图C-8（Couper曲线）挑选。 存在于加氢精制及加氢裂化设备高温（300～420℃）的反响器、加热炉管及技术管线。腐蚀形状为H2S对钢的化学腐蚀。在富氢的环境中90%～98%的有机硫将转化为硫化氢。在氢的推动下可使H2S加速对钢材的腐蚀。各种钢材的H2+H2S的腐蚀率可按库柏-高曼（Couper-Gtorman）曲线挑选。这类腐蚀受温度的影响比较大，在＜260℃时无腐蚀，在260～340℃时，腐蚀开始发生，并随温度添加而腐蚀加剧。在340～400℃时，H2S开始分解生成氢（H2）和单质硫（S），因而呈高温硫腐蚀。在426～480℃时，高温硫对金属材料的腐蚀最快。高温硫腐蚀多为均匀腐蚀，但在易受冲刷部位呈不均匀腐蚀，甚至有些穿孔，工程上一般选用耐蚀材料，如恰当选用合金钢以替代碳素钢。对操作温度等于或高于250℃，介质为H2S/H2的材料选用，应依据高温H2S/H2对各钢种的腐蚀率按附录C中图C-1及图C-8（Couper曲线）挑选。 (4)依据炼油设备中高温硫和环烷酸的腐蚀情况较多，SH3059公例添加了 高温硫和环烷酸腐蚀用材料。高温硫腐蚀部位为焦化设备、常减压设备、催化裂化设备的加热炉、分馏塔底部及相应的管线、换热器等设备。高温硫的腐蚀防护方法首要是挑选耐蚀材料。如Cr5Mo、Cr9Mo炉管、304不锈钢等。原油中的酸性物质首要是环烷酸。环烷酸对金属腐蚀受温度的影响比较大，该反应受温度的影响比较大，在220℃以下时，环烷酸对金属没有腐蚀；但在高温，可致使剧烈腐蚀。环烷酸腐蚀开始于220℃，往后随温度添加而腐蚀加剧，在270℃～280℃时抵达最大腐蚀；往后跟着温度添加而削弱。但在350℃～400℃腐蚀又急剧添加；当温度跨过400℃时就没有腐蚀了，因为此时原油中的环烷酸已根柢气化结束。一般以原油中的酸值来判别环烷酸的含量。环烷酸的腐蚀与其含量有关，含量越大，腐蚀越严峻。原油酸值小于0.5mgKOH／g（原油）时，不发生腐蚀或腐蚀纤细。另一要素是流速，当温度在270℃～280℃、350℃～400℃，酸值在0.4mgKOH／g以上时，环烷酸的腐蚀与流速有关。流速越高，则环烷酸腐蚀越严峻。环烷酸腐蚀部位以减压炉出口转油线、减压塔进料段以下部位为重，常压炉出口转油线及常压塔进料段次之。遭受环烷酸腐蚀的钢材表面光滑无垢，位于介质流速低的部位的腐蚀仅留下尖利的孔洞，高流速部位的腐蚀则出现带有锐边的坑蚀或蚀槽。高温环烷酸腐蚀发生于液相，如气相中无凝液发生、无雾沫夹藏、气相腐蚀较小。但在气液混相，亦即气相、液相交变部位、有流速冲刷区及发生涡流区则腐蚀加剧。环烷酸的防护方法首要是选用耐蚀材料，而碳钢、Cr5Mo及0Cr13不耐环烷酸高温腐蚀。此种腐蚀部位需选用316L钢，且Mo含量大于2.3%。在无冲刷的情况下，可选用固熔化处理的304钢材。 A2有满足出产需求的切开设备；数控机床不少于2台,各类加工设备（车、铣、磨、钻床等）应满足加工需求；有满足堆焊接人员艺需求的焊接设备2台；堆焊硬质合金须有焊前预热和焊后热处理设备；有阀杆尖部淬火设备；制造低温安全阀应有低温保温槽；有表面处理的酸洗、抛丸设备；阀门密封面专用研磨机1台 铸造 工程技术人员比例不少于5%,且不少于3人,最少有2名铸造专业人员,其间最少1人具有工程师或以上职称 G3.3出产设备 各级容许制造单位的出产设备需求见下表： 制造容许等级 首要加工设备 分外工况阀门 A1 有满足出产需求的材料下料切开设备；有满足首要产品机加工需求的加工基地(不包括组合机床),有数控机床3台以上，有满足产品加工需求的各类加工设备（车、铣、刨、镗、磨、钻床等）；最少有1台等离子堆焊设备（平面密封类零件用），有满足产品焊接需求的焊机设备；堆焊硬质合金须有焊前预热和焊后热处理设备； 有阀杆、阀芯类零件的热处理炉；制造低温阀应有低温保温槽；有表面处理的酸洗或清洁、抛丸设备 A2有满足出产需求的材料下料切开设备；有数控机床2台以上；满足产品加工需求的各类加工设备（车、铣、刨、镗、磨、钻床等）；最少有1台等离子堆焊设备（平面密封类零件用）,有满足焊接需求的焊机设备；堆焊硬质合金须有焊前预热和焊后热处理设备；有表面处理的酸洗或清洁、抛丸设备 通常工况阀门 B 有满足产品加工需求的各类加工设备（车、铣、刨、镗、磨、钻床等）；有满足堆焊接人员艺需求的焊接设备 注:各级容许制造单位都应有低压空气压缩机，高压气源可采用增压泵或其它气源条件（气瓶）。 G3.4理化查验设备 各级容许制造单位的理化查验设备需求见下表： 制造容许等级